臥螺離心機是一種臥式螺旋卸料、連續(xù)操作的沉降設備，廣泛用于礦業(yè)、石油、化工等行業(yè)。其外形尺寸一般為長3.5～4.5m、寬1～1.2m、高1.2～1.5m，整機質量為3～4t，處理能力高達45m3/h。目前對于臥螺離心機的研究基本上以數(shù)值模擬為主。楊釗等應用SolidWorks對大長徑比臥螺離心機的轉鼓-螺旋推料器進行了三維建模，研究了導程、轉速、葉片厚度等參數(shù)變化對螺旋推料器應力和變形的影響，以實現(xiàn)對離心機的優(yōu)化。于萍等對臥螺離心機的離心分離場速度進行仿真分析，求解得出分離場軸向速度、周向速度、徑向速度與結構特性參數(shù)之間的關系，在此基礎上對離心場中固體顆粒的運動狀態(tài)進行仿真，得到其運動規(guī)律。董連東等對臥螺離心機內(nèi)壓力場進行數(shù)值模擬，研究了應力場分布隨轉鼓轉速的變化關系。付雙成等基于Euler多相流模型對臥螺離心機的速度場進行數(shù)值模擬與分析，研究了轉鼓對沉降分離的作用。姜毓圣等研究了物性參數(shù)對臥螺離心機分離性能的影響，對不同顆粒直徑、固相密度和液相黏度條件下離心機的內(nèi)部流場進行了三維穩(wěn)態(tài)計算。何飄等從分離效率的角度對臥螺離心機轉鼓內(nèi)的流場進行了數(shù)值分析，通過定義沉降粒度和上浮臨界粒度，進一步將分離能力計算與分離效率相關聯(lián)，使該方法更接近離心機分離工藝的實際情況。張雷基于離心分離理論，應用有限元方法對轉鼓和螺旋推料器進行靜力分析、模態(tài)分析和臨界轉速計算，研究其結構強度及運行參數(shù)對結構強度的影響。荊寶德等采用Fluent軟件對臥螺離心機轉鼓錐角結構進行設計及優(yōu)化，得到了優(yōu)化的錐角參數(shù)隨物料參數(shù)的變化規(guī)律。

現(xiàn)有研究主要集中在臥螺離心機的運行參數(shù)及物料參數(shù)對分離效果的影響方面，對于臥螺離心機核心部件——轉鼓的結構參數(shù)對分離性能影響的研究較少。本文以某洗煤廠臥螺離心機為研究對象，對轉鼓長徑比、半錐角等結構參數(shù)對臥螺離心機煤泥分離性能的影響進行數(shù)值模擬研究。

1 臥螺離心機三維模型創(chuàng)建與網(wǎng)格劃分

待處理物料由進料管引入螺旋推料器。轉鼓與螺旋推料器以一定的速度差同向高速旋轉，物料被加速后進入轉鼓，在離心力場的作用下，較重的固相物沉積在轉鼓壁上形成沉渣層。螺旋推料器將沉積的固相物連續(xù)不斷地推至轉鼓錐段，經(jīng)排渣口排出機外。較輕的液相物形成內(nèi)層液環(huán)，由轉鼓大端溢流口溢出轉鼓，經(jīng)排液口排出機外。

臥螺離心機結構尺寸較長。為減少網(wǎng)格數(shù)量、縮短數(shù)值模擬時間，對其模型進行簡化，將螺旋推料器的葉片作為無厚度的片體處理。

網(wǎng)格劃分可分為結構網(wǎng)格和非結構網(wǎng)格。結構網(wǎng)格即在拓撲結構上相當于矩形域內(nèi)的均勻網(wǎng)格，其節(jié)點定義在每一層的網(wǎng)格線上，且每一層節(jié)點數(shù)相等，在處理邊界問題時更加準確，但對于具有復雜外形的貼體，其結構網(wǎng)格生成比較困難。非結構網(wǎng)格沒有規(guī)則的拓撲結構，網(wǎng)格節(jié)點分布較隨意，網(wǎng)格劃分更加靈活，但其計算時需要占用較多的計算機資源。數(shù)值模擬的精度主要取決于網(wǎng)格質量，并不取決于結構網(wǎng)格還是非結構網(wǎng)格。本文研究的臥螺離心機的螺旋推料器具有很多螺旋葉片，難以劃分結構網(wǎng)格，因此采用非結構四面體網(wǎng)格。

為提高計算精度，對主要的計算區(qū)域——物料進、出口及螺旋葉片網(wǎng)格進行加密處理。劃分好網(wǎng)格后，檢查網(wǎng)格質量，網(wǎng)格質量達到要求即可將網(wǎng)格導入Fluent軟件設置相應的邊界條件，選擇湍流模型，求解，進行數(shù)值模擬。

2 數(shù)值模擬

在臥螺離心機數(shù)值模擬過程中，假設：①臥螺離心機內(nèi)部流體穩(wěn)態(tài)流動；②內(nèi)部流體為不可壓流體；③不考慮離心機內(nèi)部的熱量傳遞，忽略因旋轉、碰撞產(chǎn)生的熱量導致的溫度變化；④煤泥漿中的煤顆粒均為球形，且在煤泥漿中均勻分布。

臥螺離心機內(nèi)部是高速旋轉的湍流流場，各向異性效應和旋轉效應顯著，所以本文采用雷諾應力模型計算連續(xù)相，采用離散相模型處理多相流，將離散相與連續(xù)相進行耦合計算，并利用隨機軌道模型模擬顆粒在臥螺離心機中的運動軌跡。當顆粒運動到顆粒出口、轉鼓壁面及顆粒側擋板時，認為顆粒被捕集，作為沉渣從排渣口排出；當顆粒運動到液相出口時，認為顆粒逸散。顆粒密度為1300kg/m3，顆粒直徑為20,40,60,80μm，質量分數(shù)均為25%。

進行數(shù)值模擬計算時，選用壓力耦合方程的半隱算法求解壓力和速度場。由于臥螺離心機模型采用四面體網(wǎng)格，而壓力插值格式適用于四邊形或六面體網(wǎng)格，所以本文選擇Standard壓力插值格式，其余的離散化方式均選擇二階迎風格式。

數(shù)值模擬計算步驟：①利用單相流模型，求出清水的穩(wěn)定流場；②采用DPM，在清水流場的基礎上向流場中加入固相顆粒，對離散相與連續(xù)相進行耦合計算，利用隨機軌道模型求出顆粒在臥螺離心機內(nèi)部的分布情況。然后對臥螺離心機內(nèi)固液兩相流場的速度、壓力及湍流動能進行分析，得到速度場、壓力場及湍流分布規(guī)律，并分析其流場和分離性能之間的關系；③以相同方式研究不同結構參數(shù)和運行參數(shù)對臥螺離心機分離性能的影響。

3 模擬結果分析

3.1 轉鼓長徑比對分離性能的影響

轉鼓包括錐段和柱段，其半錐角為θ。本文通過改變柱段長度來改變轉鼓長度，從而改變長徑比。

為分析不同長徑比對離心機分離性能的影響，對煤泥漿從分料口（選取分料口截面中心點）進入螺旋流道的入射速度隨長徑比的增大而降低。長徑比為3.8時，入射速度為40.20m/s；長徑比增大到4.5時，入射速度降低為38.30m/s。可見，長徑比的增大不僅可以從距離上延長煤泥漿在離心機的停留時間，也可以從速度上延長煤泥漿的停留時間，有利于提高離心機的分離效果，降低排渣的含水率。隨著長徑比的增大，錐段參考點壓力先增大后減小，在長徑比為4.3時，壓力較大，為1.45MPa，此時對煤泥漿的擠壓作用較強，排渣含水率較低。

不同長徑比情況下 ，當長徑比為4.3時，離心機分離效果較好，且分離效率較高。但較大的長徑比會影響生產(chǎn)成本、能耗等，因此在實際選用時應綜合考慮各種因素，以獲得較大經(jīng)濟效益。

3.2 轉鼓半錐角對分離性能的影響

待分離物料進入轉鼓旋轉分離后，物料在螺旋推料器的作用下，被推往錐段進行擠壓脫水排渣，固體渣在錐段仍含有大量水分，所以在錐段需要進一步擠壓脫水。半錐角大小直接影響排渣含水率。半錐角過小，對于煤泥漿達不到很好的擠壓脫水效果；半錐角越大，對煤泥漿的擠壓效果越明顯。但半錐角過大會影響渣順利排出，從而影響離心機的處理能力，甚至造成渣堵塞現(xiàn)象，使離心機無法正常工作。

在其余結構參數(shù)不變的情況下，選取半錐角為6,7.5,9，12°，分析半錐角變化對離心機分離性能的影響。煤泥漿進入螺旋流道的入射速度和壓力如下：

從上表可以看出，隨著半錐角增大，煤泥漿進入螺旋流道的入射速度先減小后增大，在半錐角為7.5°時較小，為38.50m/s，此時對應的壓力較小，煤泥漿脫水后含水率較高。半錐角為9°時，煤泥漿進入螺旋流道的入射速度較低，與半錐角為7.5°時相差不大，此時錐段參考點壓力較大，對煤泥漿的擠壓作用更強，有利于煤泥漿脫水。

不同半錐角情況下臥螺離心機分離效率為：錐角從6°增大到12°時，分離效率先增大后減小，當錐角為9°時，分離效率較高。

4 結論

（1）煤泥漿進入螺旋流道的入射速度隨轉鼓長徑比增大而降低，而錐段參考點壓力隨轉鼓長徑比增大呈現(xiàn)先增大后減小趨勢。在長徑比為4.3時壓力較大，為1.45MPa，此時對煤泥漿的擠壓作用較強，排渣含水率較低；在長徑比為4.0,4.3時，臥螺離心機分離效率較高，達0.98以上。因此，當轉鼓長徑比為4.3時，離心機分離效果較好，且分離效率較高。

（2）在轉鼓半錐角為9°時，煤泥漿進入螺旋流道的入射速度較低，錐段參考點壓力較大，對煤泥漿的擠壓作用較強，有利于煤泥漿脫水，且此時臥螺離心機的分離效率較高。